北京貝利在過去十多年中為火電廠用戶提供幾十套DCS系統，其中模擬量控制系統（MCS）設計在滿足合同要求的基礎上，考慮一定的前瞻性，形成了自己的風格，逐步走向定型化，大大提高了合同執行速度和合同完成的質量。如今年4月在上海威鋼高爐煤氣發電機組調試期間，就曾以協調方式將機組升至滿負荷，從而進入168計時。
　　
　　本文擬對北京貝利火電機組的模擬量控制系統的主要設計思想作一概述。
　　
　　一、機組主控系統（UM）
　　
　　圖一是高爐煤氣發電機組操作臺上運行員使用的動態SAMA圖，它粗略地顯示了高爐煤氣發電機組主控系統的邏輯關系。圖二則是典型300MW機組主控系統的操作面板畫面。機組主控系統的目的是產生機組的負荷指令（ULD）。當機組主控與就地運行員接口時，運行員只需要輸入目標兆瓦數；當機組主控與遠方指令如中調調度員接口時，調度員只需要輸入目標兆瓦數，并發出請求遙控脈沖給DCS，其它的事情都由DCS按預設的方式安全平穩地做好。機組主控也可以與廠級控制中心接口。圖一是特例，該機組不受電網調度限制并且與電網約定，機組可以盡其所能發電，因此機組的遠方目標負荷指令就是高爐煤氣壓力的函數。
　　
　　為此機組主控系統就應具有以下功能：
　　
　　1．機組負荷指令高低限幅
　　
　　高低限可調。當機組負荷指令達到高限或低*，被阻止進一步增加或減小，并報警。迫降（RD）時，不受低限值限制，并以實際指令修正低限值，以通知遠方指令系統，及實現從RD到協調方式的無擾切換。，發生迫升（RUP）時，不受高限值限制，并以實際指令修正高限值，以通知遠方指令系統，及實現從RUP到協調方式的無擾切換。
　　
　　2．機組負荷指令變化率機組負荷指令變化率規定當前ULD向目標負荷指令趨近的速率。此變化率可由運行員隨時調整，但受zui大變化率限制，當變壓方式運行時，還進一步鍋爐材料允許的溫度變化率限制。負荷變化率的預設值如下：
　　
　　（1）正常負荷變化率
　　
　　定壓運行時為3％／分
　　
　　變壓運行時為2.5％／分
　　
　　正常負荷單方向升或降允許持續5分鐘，然后保持5分鐘（可調）
　　
　　（2）zui大負荷變化率
　　
　　定壓運行時為5％／分
　　
　　變壓運行時為3％／分
　　
　　設計采用限制變化率為零的手段實現負荷指令的閉鎖加、閉鎖減和保持功能。
　　
　　3．輔機故障減負荷RB
　　
　　在協調方式下，當兩臺引風機突然有一臺跳閘，僅有一臺維持運行，而這時機組負荷指令ULD又大于單臺引風機所能承受的負荷時，發生引風機RB。相似的有送風機RB，一次風機RB，除氧器和凝汽水位同時高RB，發電機定子冷卻水流量低RB等，每種設備對應一種RB速率，當發生幾種設備RB時，與RD速率比較，取zui大者為zui終減負荷速率，將機組負荷指令減下來，直到新的負荷指令等于或小于單臺輔機的承受能力而停止RB。在非協調方式下，發生RB條件雖不能減機組負荷指令，但可以發出類似RB的信號給BMS和DEH，以便BMS切除若干層給粉機，DEH給汽機減負荷。
　　
　　4、迫降負荷RD
　　
　　RD的目的是在協調方式下使機組指令與投運設備能力匹配，在以下情況下，發生RD：
　　
　　A．給水泵指令在zui高限，而實際給水流量比設定值低一定量
　　
　　B．燃料主控器在指令zui高限，而實際燃料量比設定值低一定量
　　
　　C．送風機指令在在zui高限，而實際風量比設定值低一定量
　　
　　D．引風機指令在zui高限，而實際爐膛壓力比設定值高一定量
　　
　　E．當送風機接近喘振工況時
　　
　　F．給水泵指令在zui高限，而實際汽包水位比設定值低一定量
　　
　　RD的結果是使機組負荷指令以一定速率降下來，從而減小上述設備過程變量的偏差或脫離喘振工況而停止RD。
　　
　　5、迫升負荷RUP
　　
　　RUP的作用與RD相反，是在協調方式下提高機組負荷指令，以適應輔機當前工況，在以下情況下發生RUP：
　　
　　A．燃料主控器指令在zui低限，而實際燃量比設定值高一定量
　　
　　B．給水泵指令在zui低限，而實際給水流量比設定值高一定量
　　
　　C．送風機指令在zui低限，而實際風量比設定值高一定量
　　
　　6、機組負荷指令方向閉鎖
　　
　　在下列情況下機組負荷指令閉鎖加：
　　
　　A．燃料量為zui大值
　　
　　B．送風機指令為zui大值
　　
　　C．送風機絕熱壓頭比極限值高一個預定值
　　
　　D．引風機指令為zui大值
　　
　　E．給水流量比設定值小一個預定值
　　
　　F．給水泵指令在zui大
　　
　　G．汽機調門位置在zui大
　　
　　H．機組指令比實發功率大一定值
　　
　　I．機前壓力比設定值低一定值
　　
　　J．燃料量比設定值低一定值
　　
　　K．風量比設定值低一量值
　　
　　L．爐膛壓力比設定值低一定量
　　
　　M．爐膛壓力比設定值高一定量
　　
　　N．機組指令被上限幅
　　
　　在下列情況下機組負荷指令閉鎖減：
　　
　　A．燃料量在zui低點
　　
　　B．兩臺汽泵的指令都在zui低點
　　
　　C．機前壓力比設定值高一定值
　　
　　D．實發MW比機組指令高一定值
　　
　　E．燃料量比設定值高一定量
　　
　　F．給水流量比設定值高一定值
　　
　　G．爐膛壓力比設定值高一定值
　　
　　H．爐膛壓力比設定值低一定值
　　
　　I．風量在zui低點
　　
　　J．機組負荷指令被低限幅
　　
　　K．兩臺送風機的指令都在zui低點
　　
　　L．汽機調門開度在zui低點
　　
　　M．引風機指令在zui低點
　　
　　設有GO／HOLD按鈕，當按下HOLD時，同時發生閉鎖加和閉鎖減。上述閉鎖加、閉鎖減不阻礙RD和RUP的進行。
　　
　　7．與調度中心（或廠級控制中心）接口
　　
　　A、RTU到DCS的信號
　　
　　1．發電機功率設定值：
　　
　　中調調度員可以在本機組允許的zui大功率和zui小功率范圍內，任意一個設定值作為機組目標負荷，然后投遙控。DCS接受此指令，按預設的負荷變化率升降負荷，zui終達到中調指令要求的值。發電機功率設定值在投遙控前不必跟蹤DCS發來的機組實際
　　
　　2．中調請求遙控機組：
　　
　　這是一脈沖信號。DCS接受此信號后將機組主控站置成自動，接受中調遙控指令。此后機組運行員也可以將機組主控站置成手動，不接受中調遙控指令。運行員可以再次置成自動，又接受中調遙控指令。或者由中調再發脈沖信號，也同樣可以實現中調遙控。
　　
　　B、DCS到RTU的信號
　　
　　1．機組允許投入中調遙控：
　　
　　這是一電平信號，產生該電平信號的條件是同時存在：
　　
　　·機組已實現就地機爐協調控制
　　
　　·機組不在調頻方式
　　
　　·無RB，RD，RUP條件
　　
　　·中調信號無壞質量
　　
　　中調收到此信號后，再發“中調請求遙控機組”脈沖信號，遙控才有效。
　　
　　2．機組“已經投入中調遙控”證實：
　　
　　這是一電平信號，實質上就是DCS中機組主控站處于自動狀態。機組主控站處于自動狀態的條件是同時存在：
　　
　　·機組已實現就地機爐協調控制
　　
　　·機組不在調頻方式
　　
　　·無RB，RD，RUP條件
　　
　　·中調信號無壞質量
　　
　　·機組運行員將機組主控站置于自動狀態或收到中調請求遙控機組的脈沖信號
　　
　　3．機組指令增閉鎖：
　　
　　這是一電平信號。向中調顯示，機組的負荷指令在趨近遙控指令（或機組運行員的目標兆瓦指令）的升降過程中，處于增閉鎖狀態。
　　
　　4．機組指令減閉鎖：
　　
　　這是一電平信號。向中調顯示，機組的負荷指令在趨近遙控指令（或機組運行員的目標兆瓦指令）的升降過程中，處于減閉鎖狀態。
　　
　　5．機組當前負荷（功率值）
　　
　　6．機組zui大允許負荷（功率值）
　　
　　7．機組zui小允許負荷（功率值）
　　
　　8．機組允許的負荷變化率。
　　
　　機組主控手自動站以下設汽機主控手自動站和鍋爐主控手自動站。汽機主控自動，鍋爐主控手動為汽機跟蹤方式；鍋爐主控自動，汽機主控手動為鍋爐跟蹤方式；兩者均自動為協調節方式；兩者均手動為手動方式。在圖一和圖二中均有表示。
　　
　　二、汽機主控（TM）
　　
　　汽機主控系統的目的是建立汽機閥位指令。只有用軟開關發出數字量輸出（DO）信號到DEH，請求遙控汽機，并且收到DEH來的數字輸入（DL）信號應答后汽機主控手動站才有效，否則它的輸出跟蹤DEH的“負荷參考”信號。汽機主控制站有效后，可以手動或自動。手動方式時，由運行員給出汽機高壓調門的開度指令。自動方式時，接收兩個PlD調節中一個的輸出：“協調方式汽機調節器”或“汽機跟蹤方式汽機調節器”。
　　
　　1．協調方式下的汽機指令
　　
　　遵循以下模型：
　　
　　汽機指令＝ULD+Mwe—Tpe+∫（Mwe—Tpe）
　　
　　其中：ULD一機組負荷指令。
　　
　　Mwe一機組負荷指令減去實發功率所得之差。
　　
　　Tpe一機前壓力設定值減去機前壓力所得之差。
　　
　　汽機參與消除MW余差，而不參與消除主汽壓余差。
　　
　　2．汽機跟蹤方式下的汽機指令
　　
　　鍋爐主控在手動，汽機主控在自動，汽機主控用來控制機前壓力，這屬于汽機跟蹤方式。用機前壓力偏差的比例積分作用實現。鍋爐指令除以機前壓力設定值作前饋。機組指令跟蹤實發功率。
　　
　　3．鍋爐跟蹤方式下的汽機指令
　　
　　鍋爐主控在自動，汽機主控在手動，運行員在汽機主控器上設置汽機閥門指令，或者由DEH控制著汽機，這屬于鍋爐跟蹤方式。鍋爐主控器的任務是維持主汽壓力。機組指令跟蹤實發功率。
　　
　　4．基本方式下的汽機指令
　　
　　這時鍋爐和汽機的功能獨立，鍋爐主控和汽機主控均手動，可分別改變鍋爐和汽機的負荷。
　　
　　5．機前壓力設定前的形成
　　
　　機前壓力設定值由運行員在操作臺上用TPSP給定形器給定，但在基本方式下，跟蹤實測機前壓力。當運行員選擇變壓運行方式時，TPSP給定器跟蹤ULD的F（x）函數即滑壓曲線。如同機組負荷指令一樣，機前壓力設定值也有運行員可調的上限器、下限器和變化速率設定器。從TPSP給定器送出的信號經高低幅及限速后作為zui終機前壓力設定值。如果希望機前壓力設定值不再變化，運行員可按動機前壓力GO／HOLD按扭。
　　
　　6．自動升負荷方式
　　
　　在變壓運行方式被選定后，運行員可以選擇三種方式升負荷：
　　
　　a．固定閥位／可變壓力方式
　　
　　運行員將汽機調門置于某一固定位置，系統升負荷過程中，主汽壓力按滑壓曲線隨負荷升壓。負荷升至83％時，主汽壓力設定值達額定值，此時系統進入定壓運行方式，汽機調門無擾動地開始參與調節機組負荷。
　　
　　b．固定閥位±10％／調節
　　
　　在升負荷至83％期間，為了響應機組負荷波動和保證頻率穩定，汽機調門可在土10％范圍內調節。升負荷過程與方式a相同。
　　
　　c．程序方式升負荷
　　
　　在低負荷情況下（低于22％負荷），保證主汽壓力在一低壓設定值，調整汽機調門去滿足負荷命令，負荷上升至22％時，以方式b運行。
　　
　　7．與DEH接口
　　
　　1）DO，MCS請求遙控汽機：
　　
　　這是一電平信號，產生該電平信號的條件是同時存在：
　　
　　·主汽壓不過高過低
　　
　　·主汽壓偏差不過高過低
　　
　　·主汽壓信號無壞質量
　　
　　·無MFT
　　
　　·汽機閥位不過高過低
　　
　　·運行員按動了“請求遙控汽機”按鈕
　　
　　上述任一條如不存在，汽機主控手自動站將被強制成手動，并跟蹤汽機負荷參考。
　　
　　2）DO，MCS請求DEH減負荷：
　　
　　等寬脈沖序列，將使汽機調門關小。由汽機主控手自動站產生的汽機指令如果低于汽機負荷參考，將產生此類脈沖。脈沖頻率正比于指令與汽機負荷參考之差。
　　
　　3）DO，MCS請求DEH加負荷：
　　
　　等寬脈沖序列，將使汽機調門開大。由汽機主控手自動站產生的汽機指令如果高于汽機負荷參考，將產生此類脈沖。脈沖頻率正比于指令與汽機負荷參考之差。
　　
　　4）DI，DEH在遙控狀態：
　　
　　電平信號。DEH收到“MCS請求遙控汽機”信號后的響應。MCS收到此信號后，運行員可以對汽機主控手自動站進行手自動操作。
　　
　　5）DI，DEH請求閉鎖加：
　　
　　電平信號。MCS收到此信號將閉鎖組負荷和汽機指令的增加。
　　
　　6）DI，DEH請求閉鎖減：
　　
　　電平信號。MCS收到此信號將閉鎖機組負荷和汽機指令的減小。
　　
　　7）DI，DEH請求負荷保持：
　　
　　電平信號。MCS收到此信號將閉鎖機組負荷和汽機指令的增加和減小。
　　
　　8）AI，汽機負荷參考：
　　
　　模擬量。代表汽機的負荷。
　　
　　汽機主控系統的上述功能在圖一和圖二中均有表示。
　　
　　三、鍋爐主控（BM）
　　
　　鍋爐主控系統的目的是產生燃燒率指令，以控制燃燒。它是燃料、送引風、給水等系統的指令來源，只有這些子系統置成自動方式后，“鍋爐主控手自動站”才有效，否則它跟蹤一個恰當值，使“燃料主控制器”輸入偏差為零。“鍋爐主控手自動站”有效后，可以手動或自動。手動方式時，由運行員在100％范圍內，給出鍋爐的整體負荷指令，它決定著鍋爐的出力。自動方式時，接收兩個PID調節器中的一個輸出：“協調方式鍋爐調節器”或“爐跟蹤方式鍋爐調節器”。
　　
　　1．協調方式下的鍋爐指令
　　
　　遵循如下模型：
　　
　　鍋爐指令＝ULD+MWe+TPe+∫（TPe+MWe）
　　
　　鍋爐參與消除主汽壓余差，而不參與消除MW余差。
　　
　　2.鍋爐跟蹤方式下的鍋爐指令
　　
　　鍋爐主控在自動，汽機主控在手動，以目標負荷作機組燃燒率的前饋指令。機組燃燒率被Tpe的比例積分校正。目標負荷是汽機要求的蒸汽流量而非已有的負荷。實際的目標負荷由下式給出：
　　
　　目標負荷＝（TPd／FSPd）X（FSPa／TPa）
　　
　　其中：TPd一機前壓力設定值
　　
　　TPa一機前壓力實際值
　　
　　FSPd一一級壓力設定值（滿負荷）
　　
　　FSPd一一級壓力實際值
　　
　　四、燃料量控制（FF）
　　
　　本系統的目的是產生燃料流量指令，以滿足鍋爐指令的要求。
　　
　　1．燃料主控
　　
　　燃料主控由燃料主控調節器和燃料主控手／自動站組成。以蒸汽流量加汽包壓力的微分代表的鍋爐發熱量視為總燃料量，它作為燃料主控調節器的PV，主控器的SP和前饋基本上是鍋爐指令，但經給水溫度的函數，以考慮給水所含熱量。經PI校正后由總風量交叉限幅，通過燃料主控手／自動站送出總燃料指令。前饋的目的是加快燃料控制閥對負荷變化的響應。總燃料量如果超過上下限幅燃料主控手／自動站不能投入自動。燃料主控制器輸出的總燃料量指令減去燃油BTU，經增益自動補嘗，控制各給粉機轉速。控制煤粉總流量。運行員可以任意調整各臺給粉機轉速偏置，甚至起／停一臺給粉機，在這種情況下，增益自動補償器能保證煤粉總流量不變。
　　
　　2．給粉機控制
　　
　　調節給粉機轉速實現燃料量的控制。為每臺給粉機設置偏置功能，使運行員能改變各給粉機負荷的分配，也可以根據“送粉一次風流量”偏移平均值的多少，反過來自動微調給粉機的轉速偏置。每層設層操站，每角設角操站。每站都有偏置功能，設計中考慮zui大限度地避免偏置飽和。
　　
　　五、送風機控制
　　
　　FDF控制系統的目的是控制送風機動葉，滿足燃料的風量要求及保證鍋爐的安全。
　　
　　1．氧校正／風燃料比
　　
　　煙氣氧含量設定值SP隨蒸氣流量變化，并具有操作員偏置，加大偏置可增加系統的過剩空氣。SP與實測的煙氣氧含量比較，對偏差進行PI校正，得出氧修正系數，送往手／自動站，這也就是“風燃料比”。經給水溫度修正后的鍋爐指令在產生燃料指令的同時，與“風燃料LL"相乘，得到風指令。實際總燃料量也與“風燃料比”相乘參加風指令的高選。風對燃料的交叉限制也是通過“風燃料比”將風量轉換為燃料綱的。“風燃料lb"概念的引入，保證了雙交叉限制的正確執行，在風量增、減或燃料量增、減過程中始終保持穩定的風燃料比，保證燃燒穩定。
　　
　　2．送風指令的形成
　　
　　進入鍋爐的總風量由zui終進入爐膛的一次風量和二次風量相加組成。送風調節系統的PV是總風量，SP是風指令，偏差經PI校正，用于調節兩臺送風機動葉控制風量，以獲得*風燃料比。
　　
　　爐膛壓力低時，閉鎖送風機動葉關小，爐膛壓力高時，閉鎖送風機動葉開大。每臺送風機設一臺軟手操站，可以無擾動地調整兩臺之間的差置。為防止喘振，每臺送風機動葉要受“zui大動葉轉角”限制。zui大動葉轉角隨風機流量而變，并扣除一個安全邊界偏置。
　　
　　3．軸流風機喘振保護
　　
　　喘振zui容易發生在風機進出口差壓高而出口流量低的異常工況下。有兩種方法防止軸流風機喘振，一種如上節所述，限制站輸出。另一種方法是在協調方式下修正風量指令。這種方法是計算出與風機進出口壓力比有關風的風機“絕熱壓頭”，喘振工況的絕熱壓頭與風機流量大致成拋物線關系。當實際絕熱壓頭升到足夠靠近喘振曲線、機組又在協調方式時，則產生RD，將機組指令減下來，直至實施絕熱壓頭處于遠離喘振曲線的安全范圍內。
　　
　　六、爐膛壓力控制
　　
　　系統提供平衡的引風操作。通過調節引風機動葉，控制爐膛壓力在設定值。
　　
　　1．三冗余的爐膛壓力測量
　　
　　運行員在操作臺上可選擇A、B、C或中值作被控變量。當被選值突然變成壞質量時，系統自動切換到好質量的測量值上，A，B，C值之一與中值偏差超過預定范圍時報警。如其余二個信號與中值信號的偏差均超限報警時，爐膛壓力控制系統切換至手動。A，B，C及中值選擇的所有自動及手動均是平滑過渡無沖擊。A、B、C值全部變壞質量的瞬間，系統自動追憶正常工作時的控制輸出，并切換到手動。
　　
　　2．引風機指令的形成
　　
　　被選爐膛壓力與運行員可調的SP比較，驅動PI調節器。調節器的前饋是送風機平均指令，使控制系統預先作出響應，減少爐壓波動。
　　
　　3．方向閉鎖
　　
　　方向閉鎖在爐膛壓力異常時有效，爐膛壓力低于若干Pa時閉鎖引風機動葉開大，爐膛壓力高于若干Pa時閉鎖引風機動葉關小。方向閉鎖位于站的下游，以提高保護動作的優先級。
　　
　　4．爐膛壓力超馳
　　
　　MFTKICKER的目的是防止內爆。在MFT發生瞬間迅速減小引風機動葉指令。減小量與滅火前的機組負荷有關。經過一段時間延遲（時間可調），動葉恢復正常調節。正常工作時，若爐膛壓力低于一個預定的負極限值，則將發生爐膛壓力超馳。與差值成比例的一個負值迭加到兩臺引風機動葉指令上，使動葉關小，不論站手動或自動均有效。
　　
　　七、主汽溫度控制
　　
　　本系統控制zui終的二級過熱器出口溫度。鍋爐一般設有二級噴水，兩個調節系統均為串級，以減溫器下游溫度（即過熱器入口溫度）作為付調參數。有的減溫帶有兩側噴水，則可將串級系統設計成帶兩個并行的副環。在兩副環設定值之間設偏置器。為了減小噴水壓力等的影響，在副調節器后均再加一級副調節器，控制參數為噴水流量。
　　
　　為了更有效地控制二級過熱器出口溫度，利用熱平衡原理估算減溫器出口溫度設定值是可取的。二級減溫器出口溫度的設定值是通過計算進人二級過熱器蒸量應具焓值得到的。根據應具焓值及過熱器人口壓力，由蒸氣表的內插函數可以確定二級過熱器人口溫度的設定值。二級過熱器人口壓力等于機前壓力加二級過熱上的壓力降估算值；二級過熱器應具入口焓等于主蒸汽焓減去二級過熱器焓升的期望值，再加上焓值的動態修正。這樣計算得到的減溫器出口溫度設定值經飽和保護（防止噴水閥在飽和區打開）作為主調節器的前饋。
　　
　　主蒸汽的焓值，代表鍋爐蒸汽應提供的KJ／Kg數。將機前壓力設定值和主汽溫度設定值輸入5X5內插器，即得到要求的焓。
　　
　　二級過熱器焓升的期望值取決于二級過熱器的入口煙溫及過熱器列管吸熱性能。影響入口煙溫的參數有：燃燒率，再熱控制特性，過量風和投入的燃燒器層。這些參數都用于確定通過二級過熱器的焓升的期望值。焓升還與負荷直接有關，風量作為負荷的代表也被用來確定焓升的期值。
　　
　　當負荷快速變化時，常常需要鍋爐過燃燒或久燃燒，引起主汽溫偏移。例如負荷升高時，過量熱供給過熱器，以適應蒸汽流量的增加（蒸汽流量冷卻過熱器）。這種不平衡使主汽溫升高。為避免溫度的偏移，用機前壓力偏差進行焓值動態校正：當機前壓力升高時，偏差信號指示對過熱器的加熱大于冷卻，應減小過熱器人口溫度設定點，從而增大噴水，補償汽溫的上升。當鍋爐主控手動，不對機前壓力進行自控時，動態校正忽略。
　　
　　主調節器輸出與“偏置設定器”相加減作兩個副調節的SP。當兩個付環均自動時，運行員可用“偏置設定器”調整兩個付環溫度SP的正負偏質量，使一側略高另一側略低，從而改變兩個閥噴水量的分配。
　　
　　八、給水控制
　　
　　給水控制滿足全程給水自動的要求。
　　
　　機組啟動或低負荷時（如<14％），根據汽包水位沖量來控制旁路給水閥，根據汽包壓力及給水管路系統的阻力來控制電動給水泵轉速，以保證電動水泵出口對汽包有足夠的但不過于富裕的穩定壓差。
　　
　　系統脫離低負荷狀態時，自動打開主路給水電動門，壓差控制器退出工作，單沖量（汽包水位）調節器控制電動泵轉速。主路給水電動門打開期間，旁路閥仍自動狀態，之后保持其閥位不變。當機組負荷>20％時，給水控制系統自動地由單沖量轉為三沖量（汽包水位、主汽流量、給水流量）控制。當汽泵與電泵同時運行時或者兩臺汽泵同時運行時，各臺泵的轉速同時受三沖量給水控制器控制。
　　
　　三臺泵的負荷分配按流量計算，即各臺泵的末級是流量調節器。借用前置泵流量測量值。zui小流量再循環閥非關閉狀態，流量視為零。
　　
　　以三臺泵當前流量總和為100％，電泵所承擔比率是可調的。當兩臺汽泵均手動時，電泵自動承擔其余負荷。當有一臺或兩臺汽泵投入自動且未被限幅，則電泵所承擔總負荷的比率不變，但可由運行員修改。當兩臺汽泵自動而電泵突然停止，則電泵承擔的原流量負荷平均地分配到兩臺汽泵。在控制臺上顯示各泵的“相對流量”，即前置泵當前流量與機組額定給水流量之比。自動工作的兩臺汽泵，它們的相對流量可以用偏置器再調整。以上切換和調整均不改變控制器輸出，因而無擾動。
　　
　　啟動完畢，兩臺汽泵正常運行以后，如果運行員按動一個“電泵緊急起動允許”按鈕，那未，隨后一旦一臺汽動給水泵跳閘、將引起RB之前，電動給水泵將緊急起動，按承擔100％負荷的要求，升速10秒（可調），之后進入自動狀態并承擔50％負荷。5秒之內電動給水泵如不能緊急起動，將發生給水RB。
　　
　　九、協調系統的升級一自由壓力運行方式的機爐協調控制系統
　　
　　自由壓力運行方式的機爐協調控制系統新型節能性控制系統。它與本文開頭所述的傳統協調系統不同，是原有系統的升級。是對傳統協調系統的改進和提高，特別適用于調峰機組。該系統兼有傳統協調系統的全部功能和運行方式。對運行員來說，*不同的是增加了一個人機接口軟開關，用于在兩種運行方式之間切換。
　　
　　傳統協調系統控制主汽壓和兆瓦輸出而不管汽機高壓調門是否處于半開關狀態，因而存在節流損失。當選定自由壓力運行方式后，系統可以將“順序閥門”運行方式的汽機高壓調門位置地控制在“分程轉換點”上，使汽機各高壓閥門或者全開或者全關，避免處于半開半關狀態，從而減少能量損失。系統通過控制燃燒使鍋爐主汽壓在一定范圍內滑動，以滿足兆瓦指令的要求。對于不同的兆瓦指令要求，系統自動尋找適當的汽機高壓調門分程轉換點和對應的主汽壓上下限，直至高負荷時全開所有高壓調門。在運行過程中及分程轉換點變化過程中，系統嚴格控制主汽壓變化速率，因而不會影響鍋爐壽命。
　　
　　在日益重視保護環境、節省資源、降低成本的今天，自由壓力運行方式的機爐協調制系統必將在火電機組特別是調峰機組中得到推廣應用。